戈文丹·拉德哈克里什南·库马雷什；英加·福桑；马鲁萨·穆图·文卡特拉曼；克努特·埃里克·吉尔贾拉斯；斯潘盖洛，Ø伊斯坦；延森，斯蒂安 基于CFD的外壳气体泄漏瞬态点火概率建模。 （英语） Zbl 1359.76185号 国际期刊计算。方法 13，第2号，文章ID 1640006，16页（2016）. 小结：处理或储存液体易燃液体的设施失控的风险管理对于确保安全操作至关重要。为了控制风险，通常在设计中实施一系列广泛的安全功能，例如，最小化引发事件发生的系统（例如，由于疲劳导致的易燃材料自发泄漏），以及减少与空气混合的分散流体延迟点火时产生的爆炸荷载的措施。有效通风可能产生爆炸性环境的释放流体（液相产生的气体和/或液滴）是缓解爆炸危险的关键屏障要素之一。因此，通风不良的封闭模块中的气体爆炸危险尤其值得关注，因为即使释放率很低，易燃混合物也可能积聚。这可能导致在点火的情况下很高的点火可能性和相当大的爆炸载荷，因为相对于外壳的尺寸，燃烧过程中有大量的化学能参与。计算流体动力学（CFD）方法越来越多地被用于描述复杂几何形状下易燃流体泄漏的后果，包括初始气体扩散过程的建模以及点火时燃烧过程产生的爆炸和火灾荷载。本文提出了一种基于CFD工具OpenFOAM的先进方法，用于详细评估瞬态气体扩散过程以及外壳内易燃流体泄漏的相关点燃可能性。目的是了解如何优化影响火灾和爆炸风险图的安全功能设计。此定制工具表示云点火泡沫，说明了基于实时气体检测、紧急停机（ESD）和排污系统的瞬态气体泄漏行为，并根据分散气体云的瞬态历史计算点火概率。基于OpenFOAM中可用CFD技术的一致性方法及其详细呈现结果的能力利用了基于风险的决策过程。可以定量评估的措施包括气体探测器的数量和类型及其最佳位置、火源隔离、气体检测系统投票原理、减压系统的容量和防爆屏障的结构完整性。 MSC公司： 76M10个 有限元方法在流体力学问题中的应用 80万10 有限元、伽辽金及相关方法在热力学和传热问题中的应用 80A25型 燃烧 76N15型 气体动力学（一般理论） 关键词：风险管理；点火建模；气体扩散；计算流体力学；定量风险评估 软件：开放式泡沫 PDF格式BibTeX公司 XML格式引用 \textit｛G.R.Kumaresh｝等人，国际计算机学会。方法13，第2号，文章ID 1640006，16页（2016；Zbl 1359.76185） 全文： 内政部 参考文献： [1] Agranat，V.M.、Tchouvelev，A.V.和Cheng，Z.[2007]“气体释放和扩散的CFD建模：可燃气体云的预测”，载于《先进燃烧和空气热技术》（荷兰斯普林格），第179-195页。genRefLink（16，‘S0219876216400065BIB001’，‘10.1007 [2] Birch，A.D.、Brown，D.R.、Dodson，M.G.和Swaffield，F.[1984]“天然气高压射流的结构和浓度衰减”，Combust。科学。《技术》36（5-6），249-261。genRefLink（16，'S0219876216400065BIB002'，'10.1080 [3] Bratteteig，A.、Hansen，O.R.、Gavelli，F.和Davis，S.G.[2011]“使用CFD分析工艺设施中气体探测器的布置”，玛丽·凯·奥康纳工艺安全中心，国际交响乐团。，德克萨斯州大学站，第735-753页。 [4] Czujko，J.[2001]《工程手册》（CorrOcean ASA，Sandvika）中的“海上设施设计，以抵抗气体爆炸危险”。 [5] 挪威船级社（Det Norske Veritas）[2010]“海上QRA-标准化碳氢化合物泄漏频率”，第2008-1768号报告，第1版。 [6] Dixon，C.[2012]“使用PDR-FOAM验证弥散模拟”，第49次会议，英国爆炸联络小组，德比郡凯格沃思。 [7] DNV/Scandpower AS[1999]“JIP点火模型使用指南”，DNV报告编号99-3193，Scandpower报告编号27.29.03，版本1。 [8] Hansen，O.R.，Gavelli，F.，Davis，S.G.和Middha，P.[2013]“用于爆炸风险和后果研究的等效云方法”，J.损失预防。程序。印第安纳州2611-527。genRefLink（16，'S0219876216400065BIB008'，'10.1016 [9] Höiseth，S.、Fossan，I.和Kaasa，Ø。[2008]“北极地区爆炸风险管理”，2008年SPE国际石油天然气勘探与生产健康、安全与环境会议，SPE-111583-MS，法国尼斯，4月15-17日。 [10] Lilleheie，N.I.、Evanger，T.、Vembe，B.E.、Grimsmo，B.、Magnussen，B.F.和Bratseth，A.[2003]“奥萨德B火炬系统意外火灾的高级计算，最小化平台关闭和经济损失的方法”，ERA Conf.，2003年海上重大危险，英国伦敦，2003-0548。 [11] 劳埃德船级社[2015]《固定位置海上浮式装置分类指南》；概率爆炸荷载计算指南。 [12] Lloyds Register Consulting Norway[2014]“海上油气设施点火源建模”，报告编号102657/R1。 [13] Mack，A.和Spruijt，M.P.N.[2013]“OpenFOAM在重气体分散应用中的验证”，《危险材料杂志》，262504-516。genRefLink（16，'S0219876216400065BIB013'，'10.1016 [14] Middha，P.、Hansen，O.R.、Grune，J.和Kotchourko，A.[2010]“气体泄漏扩散和随后气体爆炸的CFD计算：点燃冲击氢射流实验的验证”，《危险材料杂志》179、84-94。genRefLink（16，'S0219876216400065BIB014'，'10.1016 [15] 挪威技术中心[2001]“风险和应急准备分析”，NORSOK Z-013。 [16] Scandpower AS[2007]。”风险分析中的点火建模”，报告编号89.390.008/R1。 [17] Sharma，R.K.、Gurjar，B.R.、Wate，S.R.、Ghuge，S.P.和Agrawal，R.[2013]“事故蒸汽云爆炸的评估：印度石油公司在印度斋浦尔事故的教训”，J.损失预防。程序。Ind.26，82-90。genRefLink（16，'S0219876216400065BIB017'，'10.1016 [18] Spouge，J.[1999]“海上设施定量风险评估指南”，CMPT出版物编号99/100，www.energyinst.org.uk。 [19] 挪威标准[2010]“风险和应急准备评估”，第3版，NORSOK标准Z-013，挪威标准，www.Standard.no。 [20] Thomas，J.K.和Geng，J.[2013]“可燃云处理对预测爆炸荷载的影响”，第九届全球工艺安全大会，美国化学工程师学会。 [21] Wang，C.J.，Wen，J.X.和Chen，Z.B.[2013]“使用FireFoam模拟大型液化天然气储罐火灾”燃烧科学与技术，第24届爆炸与反应系统动力学国际学术讨论会（ICDERS），186，1632-1649。 [22] Zhang，B.和Chen，G.-M.[2010]“有毒气体释放引起中毒的定量风险分析——CFD和剂量反应模型相结合的方法”，Proc。安全。环境。保护.88、253-262。genRefLink（16，'S0219876216400065BIB022'，'10.1016 此参考列表基于出版商或数字数学图书馆提供的信息。其项与zbMATH标识符进行启发式匹配，可能包含数据转换错误。在某些情况下，zbMATH Open的数据对这些数据进行了补充/增强。这试图尽可能准确地反映原始论文中列出的参考文献，而不要求完整或完全匹配。