×

曲线动态重叠网格的半耦合气/水浸没边界法及其在船舶流体力学中的应用。 (英语) Zbl 1283.76052号

小结:对于船舶流体力学中的许多问题,气流对水流的影响可以忽略不计(通常称为自由表面条件),但船舶周围的气流仍然值得关注。提出了一种将水流与空气溶液解耦,但空气流动使用非定常水流作为边界条件的方法。作者称之为半耦合空气/水流方法。该方法可分为两个步骤。在每个时间步长,首先使用单相方法计算自由表面水流,假设界面上压力恒定且应力为零。第二步是计算假定自由表面为移动浸没边界(IB)的气流。为笛卡尔网格开发的IB方法[R.米塔尔G.伊卡里诺年。流体力学版次。37239–261(2005年;Zbl 1117.76049号)]扩展到曲线网格,其中使用无滑移和连续性条件来强制执行气流的速度和压力边界条件。靠近IB的强迫点可以在尖锐的界面条件下计算和修正,这使得计算非常稳定。重叠实现类似于单相解算器的实现[P.M.卡里卡等,计算。流体36,第9期,1415–1433(2007;Zbl 1194.76197号)]不同的是,水中的点被设置为IB点,即使它们是边缘点。通过压力隐式与算子分裂或投影方法的压力-速度耦合用于水计算,而投影方法用于空气。每种流体的方法都是单相方法,从而避免了由于空气和水之间流体性质的巨大差异而导致的病态数值系统。该计算仅比单相版本稍慢,在自由表面附近完全没有杂散速度振荡,这在全耦合方法中经常出现。通过与解析解的比较,验证了波浪边界上的层流Couette流,并通过与实验流体动力学(EFD)和两相水平集计算结果的比较,对地面作战模型David Taylor模型盆地(DTMB)5512进行了验证。对ONR Tumblehome DTMB 5613进行了复杂的流动计算,上层建筑受到波浪和风的影响,包括6自由度运动和SS7不规则波浪和风中的拉削。

MSC公司:

76米25 其他数值方法(流体力学)(MSC2010)
76B20型 船舶波浪
76B07型 不可压缩无粘流体的自由表面势流
PDF格式BibTeX公司 XML格式引用
全文: 内政部

参考文献:

[1] Wilson,《船舶运动的非定常RANS方法及其在水面作战人员横摇中的应用》,《计算机与流体》35,第501页–(2006)·Zbl 1160.76381号
[2] Carrica,《使用单相水平仪和动态重叠网格的船舶运动》,《计算机和流体》36页1415–(2007)·Zbl 1194.76197号
[3] Carrica PM,Wilson RV,Noack R,Xing T,Kandasamy M,Shao J,Sakamoto N,Stern F.粘性船舶流动和大振幅运动及操纵的动态重叠、单相水平集方法。第26届ONR海军流体动力学研讨会论文集,意大利罗马,2006年。
[4] Carrica,粘性自由表面流动的非定常单相水平集方法,《流体数值方法国际期刊》53(2),第229页–(2007)·Zbl 1227.76049号
[5] Reddy,船舶空气冲击的数值模拟,计算机和流体29 pp 451–(2000)
[6] Syms,护卫舰气流的数值模拟,国际计算流体动力学杂志18页199–(2004)·Zbl 1063.76600号
[7] Osher,以曲率相关速度传播的前沿:基于Hamilton-Jacobi公式的算法,计算物理杂志79,第12页–(1988)·Zbl 0659.65132号
[8] Hirt,自由边界动力学的流体体积(VOF)方法,计算物理杂志39页201–(1981)·Zbl 0462.76020号
[9] Youngs,流体动力学数值方法,第273页–(1982)
[10] Vogt M,Larsson L.预测粘性自由表面流的水平集方法。第七届船舶数值流体力学国际会议,法国南特,1999年。
[11] Cura Hochbaum A,Vogt M.基于自由表面粘性船流计算的耐波性和操纵模拟。第二十四届ONR海军流体动力学研讨会,日本福冈,2002年。
[12] Huang,曲线体拟合网格的耦合重影流体/两相水平集方法,《国际流体数值方法杂志》55(8)第867页–(2007)·Zbl 1388.76253号
[13] Peskin,《心脏瓣膜周围的流动模式:一种数值方法》,《计算物理杂志》10 pp 252–(1972)·Zbl 0244.9202号
[14] Mittal,浸没边界法,《流体力学年度评论》37页239–(2005)·Zbl 1117.76049号
[15] 汤普森,数值网格生成(1985)
[16] Paterson EG、Wilson RV、Stern F.通用并行非定常RANS船舶水动力学代码:CFDShip-Iowa。IIHR报告432,爱荷华大学爱荷华水力研究所,2003年。
[17] Menter,工程应用的双方程涡粘湍流模型,AIAA Journal 32 pp 1598–(1994)
[18] 刘易斯(编辑)。《海军建筑原理》,第三卷,SNAME:新泽西州泽西市,1989年;28
[19] 沙利文,理想水波上湍流的模拟,流体力学杂志404第47页–(2000)·Zbl 0987.76044号
[20] Stern,螺旋桨-船体相互作用计算的粘性流方法,《船舶研究杂志》32(4),第246页–(1988)
[21] Wilson,破船艏波和诱导涡及疤痕的模拟,流体数值方法国际期刊54(4)pp 419–(2007)·Zbl 1241.76099号
[22] Bell JB、Colella P、Howell LH。粘性不可压缩流动的一种有效的二阶投影方法。第十届AIAA计算流体动力学会议,檀香山,1991年6月;24-27.
[23] 本杰明,波浪边界上的剪切流,《流体力学杂志》6第161页–(1959)·Zbl 0093.19106号
[24] 拉尔森,《船舶流动计算流体动力学基准:哥德堡2000年研讨会》,《船舶研究杂志》第47页,第63页–(2003)
[25] Hino T(编辑)。CFD研讨会论文集,日本东京,国家海洋研究所,2005年。
[26] Gui,牵引箱PIV测量系统,5512型DTMB的数据和不确定度评估,流体实验31,第336页–(2001)
[27] Longo,拖曳水池试验的不确定性评估,以5512型水面作战人员DTMB为例,《船舶研究杂志》49第55页–(2005)
[28] Olivieri A、Campana EF、Francescutto A、Stern F.Capsize高质量数据用于验证U-RANS代码。2006年,意大利罗马,第26届ONR海军流体动力学研讨会论文集。
[29] Sadat Hosseini SH、Park IR、Stern F、Olivieri A、Campana EF、Francescutto A.补充URANS CFD和EFD,用于验证极限运动预测。第九届船舶数值流体力学国际会议,密歇根州安娜堡,2007年8月5日至8日。
此参考列表基于出版商或数字数学图书馆提供的信息。其项与zbMATH标识符进行启发式匹配,可能包含数据转换错误。在某些情况下,zbMATH Open的数据对这些数据进行了补充/增强。这试图尽可能准确地反映原始论文中列出的参考文献,而不要求完整或完全匹配。