桑切斯,J.J。 固体的非弹性状态方程。 (英语) Zbl 1506.74065号 计算。方法应用。机械。工程师。 375,文章ID 113622,28 p.(2021). 小结:基于热力学能量势的叠加,建立了完整的固体非弹性状态方程(IEOS)。IEOS除了零开尔文等温线和晶格振动能量贡献之外,还包括等容超弹性亥姆霍兹势,从而允许张量应力状态。利用温度相关的Johnson-Cook屈服模型,通过有限应变塑性非线性方程引入非弹性。通过将损伤历史变量与能量势耦合,将材料失效纳入模型。IEOS的数值评估需要对与应力和温度的弹性试验状态相关的应力、温度和历史变量进行非线性求解。该模型在ALEGRA激波和多物理程序中得到了实现,其应用包括单元素变形路径、泰勒砧问题和能量驱动的热机械问题。 引用于1文件 MSC公司: 第74页 小应变、速率无关的塑性理论(包括刚塑性和弹塑性材料) 关键词:固体力学;状态方程;非弹性的;热机械的 软件:阿莱格拉;HYPLAS公司 PDF格式BibTeX公司 XML格式引用 \textit{J.J.桑切斯},计算。方法应用。机械。工程375,文章ID 113622,28 p.(2021;Zbl 1506.74065) 全文: 内政部 链接 参考文献: [1] A.Robinson等人,Alegra:任意拉格朗日-欧拉多材料,多物理代码,载于:第46届美国航空航天协会航空航天科学会议,2008年。 [2] 罗宾逊,A。;Ketcheson博士。;艾姆斯,T。;Farnsworth,G.,《跟踪高变形固体运动技术运动学的拉格朗日/欧拉方法比较》。代表SAND2009-5154(2009),桑迪亚国家实验室:新墨西哥州阿尔伯克基桑迪亚国立实验室 [3] 桑切斯,J。;Luchini,C。;Strack,O.,拉格朗日材料示踪剂(LMT),用于模拟AlegraTech中的材料损伤。代表SAND2016-7260(2016),桑迪亚国家实验室:新墨西哥州阿尔伯克基桑迪亚国家实验室 [4] McGlaun,J.M。;汤普森,S。;Elrick,M.,《三维冲击波物理代码CTHTech的简要说明》。代表SAND89-0607(1989),桑迪亚国家实验室:新墨西哥州阿尔伯克基桑迪亚国立实验室 [5] J.Lacy,S.Novascone,W.Richins,T.Larson,《动态事件分析软件的选择方法II:泰勒铁砧和动态巴西试验》,载于:《第十六届国际核工程会议论文集》,美国佛罗里达州奥兰多,2008年。 [6] 波通,T。;尼德豪斯,J。;桑切斯,J。;Swiler,L.,《高速冲击金属屈服模型的贝叶斯模型选择》,《国际冲击工程杂志》,137(2020) [7] Simo,J。;Hughes,T.,计算非弹性(1998),Springer-Verlag:Springer-Verlag纽约·Zbl 0934.74003号 [8] de Souza Neto,E。;Peric,D。;Owen,D.,《塑性计算方法:理论与应用》(2008),John Wiley&Sons,Ltd.:英国奇切斯特John Willey&Sons有限公司 [9] Miehe,C.,有限应变下的熵热弹性。公式和数值实现方面,计算。方法应用。机械。工程,120,243-269(1995)·Zbl 0851.73012号 [10] Lubarda,V.,基于变形梯度乘法分解的本构理论:热弹性、弹塑性和生物力学,应用。机械。修订版,57/95-108(2004) [11] A.哈姆卡尔。;Hartmann,S.,《弱可压缩有限应变热塑性的理论和数值方面》,J.Theoret。申请。机械。,50, 3-22 (2012) [12] Kim,K.,各向异性弹性固体有限变形的热力学,Phys。B版,54,6245-6254(1996) [13] Lukyanov,A.,《冲击载荷下各向异性固体的状态方程》,《欧洲物理》。J.B,64,159-164(2008) [14] 出生,M。;黄凯,《晶格动力学理论》(1954),牛津大学出版社:牛津大学出版社·Zbl 0057.44601号 [15] Kerley,G.,铝的理论状态方程,国际冲击工程杂志,5,441-449(1987) [16] Kerley,G.,《PANDA II用户手册:计算StateTech方程式的计算机代码》。众议员SAND88-2291(1991),桑迪亚国家实验室:桑迪亚国家实验室,新墨西哥州阿尔伯克基 [17] Kerley,G.,Be、Ni、W和AuTech的状态方程。代表SAND2003-3784(2003),桑迪亚国家实验室:新墨西哥州阿尔伯克基桑迪亚国家实验室 [18] G.Johnson,W.Cook,金属在大应变、高应变率和高温下的本构模型和数据,载于:第七届国际弹道研讨会,1983年。 [19] 约翰逊,G。;Cook,W.,《三种金属在不同应变、应变率、温度和压力下的断裂特征》,《工程分形》。机械。,21, 31-48 (1985) [20] Callen,H.,《热力学和热力学导论》(1985),John Wiley&Sons,Inc.:John Willey&Sons公司,纽约·Zbl 0989.80500号 [21] 约翰逊,G。;Holmquist,T.,《承受大应变、高应变率和高温的23种材料的试验数据和计算强度及断裂模型常数》Tech。代表LA-11463-MS(1989),洛斯阿拉莫斯国家实验室 [22] Sanchez,J.,AlegraTech中的有限应变Johnson-Cook塑性和损伤本构模型。众议员SAND2018-1392(2018),桑迪亚国家实验室:桑迪亚国家实验室,新墨西哥州阿尔伯克基 [23] Horgan,C.,关于可压缩非线性弹性固体广义Blatz-Ko本构模型椭圆性的评论,J.Elasticity,42,165-176(1996)·Zbl 0852.73019号 [24] Guinan,M。;Steinberg,D.,65种元素的各向同性多晶剪切模量的压力和温度导数,J.Phys。化学。固体,35,1501(1974) [25] Peric,D。;Owen,D.,基于对数应变的有限应变弹塑性模型:计算问题,计算。方法应用。机械。工程,94,35-61(1992)·Zbl 0747.73020号 [26] Kerley,G.,《铜和铅技术的状态方程》。代表KTS02-1(2002),Kerley技术服务:Kerley Technical Services Appomattox,VA [27] 多罗戈库佩茨,P。;Oganov,A.,铜和银的状态方程和修订的红宝石压力标度,Dokl。地球科学。,391A、854-857(2003)·Zbl 1084.82577号 [28] Kittel,C.,《固体物理导论》(2004),John Wiley&Sons,Inc.:纽约John Willey&Sons公司 [29] 艾哈迈德·J。;Alkammash,I.,使用有限应变EOS对高压下固体的某些热力学性质进行理论研究,J.Assoc.Arab Univ.Basic Appl。科学。,12, 17-22 (2012) [30] Kerley,G.,《IronTech的多相状态方程》。代表SAND93-0027(1993),桑迪亚国家实验室:新墨西哥州阿尔伯克基桑迪亚国家实验室 [31] Taylor,G.I.,《平头射弹用于确定屈服应力的方法》,第一部分理论考虑,Proc。R.Soc.伦敦,194,289-299(1948) [32] 卡马克,R。;阿特伍德,T。;坎贝尔,P。;H·帕里什。;史密斯,F。;Vella,F。;Stirling,J.,《牛津生物化学和分子生物学词典》(2008),牛津大学出版社 [33] 杜比诺夫,A。;Dubinova,A.,积分德拜函数的精确无积分表达式,科技物理。莱特。,34, 991-1001 (2008) 此参考列表基于出版商或数字数学图书馆提供的信息。其项与zbMATH标识符进行启发式匹配,可能包含数据转换错误。在某些情况下,zbMATH Open的数据对这些数据进行了补充/增强。这试图尽可能准确地反映原始论文中列出的参考文献,而不要求完整或完全匹配。