伊戈尔·森琴科夫。；雅罗斯拉夫·朱克（Yaroslav A.Zhuk）。；奥尔加·P·切尔文科。；尤金尼乌斯·图里克 对承受焊接表面层沉积的钢瓶中产生的残余应力进行建模。 （英语） Zbl 1178.74049号 工程数学杂志。 61，编号2-4，271-284（2008）. 总结：建立了一个新的模型，用于确定焊接沉积层圆柱体的残余应力应变和微观结构状态。理论的增长体和统一的Bodner-Partom粘塑性理论被用于描述材料的力学行为。连续冷却转变（CCT）图用于解释微观结构转变。利用本征应变和温度状态的概念来满足生长表面上的边界条件。采用时间步进法和有限元技术模拟沉积圆柱体的瞬时和残余应力应变及微观结构状态。研究了初始温度对奥氏体钢和马氏体钢沉积的圆柱体残余应力应变和结构状态的影响。研究发现，通过圆筒的初始温度可以有效地控制热影响区的马氏体和贝氏体份额。对数值结果和实验结果进行了比较。 引用于1文件 MSC公司： 74F05型 固体力学中的热效应 74立方厘米 小应变率相关塑性理论（包括粘塑性理论） 74S05号 有限元方法在固体力学问题中的应用 关键词：有限元法；生长体；残余应力；结构转换；热粘塑性 PDF格式BibTeX公司 XML格式引用 \textit{I.K.Senchenkov}等人，J.工程数学。61，编号2--4，271--284（2008；Zbl 1178.74049） 全文： DOI程序 参考文献： [1] Bezukhov NI、Bazhanov NI、Goldenblat II、Nikolayenko NA、Sinyukov AM（1965）高温下的应力、稳定性和振动计算。莫斯科Mashinostroniye（俄语） [2] Radaj D（2003）焊接残余应力和变形。计算和测量。杜塞尔多夫DVS Verlag [3] Kovalenko VD（1970）《热力学基础》。基辅诺科瓦·杜姆卡（俄语） [4] Shevchenko YN（1970），变载荷下的热弹性。基辅诺科瓦·杜姆卡（俄语） [5] Arutyunyan NH、Drozdov AD、Naumov VE（1987）《增长粘塑性固体的力学》。莫斯科瑙卡（俄语） [6] Chromov VN，Senchenkov IK（1999），通过热弹粘塑性变形硬化和恢复糊状成分。俄勒冈州OGSHA（俄语） [7] Ryabtsev IA（2004）《阳具和机械部件的表面处理》。基辅生态科技（俄语） [8] Paton，BE（ed）（1974），熔化法拱形焊接技术。基辅诺科瓦·杜姆卡（俄语） [9] Senchenkov IK，Tabieva GA（2003），通过热机械变形对磨损的空心圆柱形机械零件进行再镶嵌建模。国际应用力学39:110–115·Zbl 1126.74377号 ·doi:10.1023/A:1023680403578 [10] Klingbeil NW，Beuth JL，Chin RK，Amon CH（2002），直接金属固体自由制造中残余应力引起的翘曲。国际机械科学杂志44:57–77·Zbl 0986.76512号 ·doi:10.1016/S0020-7403（01）00084-4 [11] Tzou HS，Bergman LA（1998）分布式系统的动力学和控制。剑桥大学出版社 [12] Zhuk YA，Senchenkov IK（2004），带压电活性层的薄壁非弹性元件的稳态振动和耗散加热建模。国际应用力学40:546–556·兹比尔1107.74025 ·doi:10.1023/B:INAM.000037302.96867.2c [13] Costescu RM、Cahill DG、Fabriguette FH、Sechrist ZA、George SM（2004）W/Al 2 O 3纳米层压板中的超低导热性。科学303:989–990·数字对象标识代码：10.1126/science.1093711 [14] Guz AN，Rushchitskii YY（2003）《纳米材料：纳米材料力学》。国际应用力学39:36–69·Zbl 1130.74338号 [15] Ortega AR、Bertram LA、Fuchs EA、Mahin KW、Nelson DV（1993）固定气体金属电弧焊的热力学建模——数值和实验结果的比较。国际趋势焊接科技材料园，俄亥俄州，ASM国际，第89–93页 [16] Troivel L，Nasstrom M，Jonson M（1998）《管法兰接头多道焊过程的实验和数值研究》。J压力容器技术（ASME）120:244–251·数字对象标识代码：10.1115/12842053 [17] Zienkevich O，Taylor R（1991）有限元法，第1卷。麦格劳-希尔 [18] Nemat-Nasser S（1972）关于不连续场有限和增量弹性变形问题的变分方法。Q应用数学30:143–156·Zbl 0253.73003号 [19] Sandhu RS，Salaam V（1976）具有非齐次边界条件和内部间断的线性问题的变分公式。计算方法应用机械工程7:75–91·Zbl 0317.49032号 ·doi:10.1016/0045-7825（76）90006-2 [20] Lobanov LM、Sanchenko VA、Pavlovsky VI、Pashchin NA、Senchenkov IK、Chervinko OP、Tabieva GA（1998）《确定焊接结构构件相互纵向位移的数学模型》。Avtomaticheskaya svarka 3:5–9（俄语） [21] Senchenkov IK，Lobanov LM，Chervinko OP，Pashchin NA（1998），铝合金板对焊相对纵向位移的规律。乌克兰国家科学院院刊6:66–70（俄语）·Zbl 1030.74548号 [22] Senchenkov IK，Tabieva GA，Ryabtsev IA，Turyk E（2006）基于粘塑性固体增长理论计算圆柱形部件多层螺旋堆焊的残余应力。焊缝厚度20:150–156·doi:10.1533/wint.2006.3586 [23] Senchenkov IK（2005）由物理非线性材料制成的圆柱体生长的热力学模型。国际应用机制41:1059–1065·Zbl 1122.74015号 ·doi:10.1007/s10778-006-0013-3 [24] Bodner SR（2000）《统一塑性-工程方法》（最终报告）。机械学院。Technion工程师 [25] Popov AA，Popova AE（1961）热处理器的手册。过冷奥氏体结构转变的等温和热动力学图。GNTI Mashinostroit，Lit（俄语） [26] Seyffarth P，Kuscher A（1982）Schweiss-ZTU-Schaublder。VEB Verlag Technik公司 [27] Senchenkov IK，Zhuk YA，Tabieva GA（1998）广义热粘塑性模型的热力学一致性修改。国际应用机制34:345–351·doi:10.1007/BF02700879 [28] Yuriev SF（1950）奥氏体马氏体相变的相比容。Metallurgizdat（俄语） [29] Makhnenko VI，Velikoivanenko EA，Kravtsov TG，Sevryukov VV（2001）船舶装置和机构滚子表面热机械过程的数值研究。Avtomat Svarka 1:3–10（俄语） [30] Leblond JB、Mottet G、Devaux JC（1986）钢在相变过程中塑性行为的理论和数值方法——I一般关系的推导。机械物理固体杂志34:395–409·Zbl 0585.73200号 ·doi:10.1016/0022-5096（86）90009-8 [31] Senchenkov IK，Zhuk YA，Karnaukhov VG（2004）单谐载荷下物理非线性材料热力学行为建模。国际应用力学40:943–969·Zbl 1122.74372号 ·doi:10.1007/s10778-005-0001-z [32] Motoviloves IA，Kozlov VI（1987），结构构件中耦合场的力学，第1卷。热弹性。基辅诺科瓦·杜姆卡（俄语） [33] 用钻孔规法测定残余应力。ASTM标准：E 837 [34] 用钻孔量规法测量残余应力。Measurements Group Inc.技术说明（1993） [35] Dachelean D，Delamarian S（1998年），《提高电站设备使用寿命的焊接应用》。面向21世纪的会议焊接和相关技术。基辅，78–87 [36] Turyk E（2004）Czynniki warunkujace stan naprezen w elementach napawanych。IX Naukowo-Techniczna Krajowa Konferencja Spawalnicza，Miedzyzdrojeh，第197-207页 [37] Birger IA（1963）残余应力。莫斯科马斯吉兹 此参考列表基于出版商或数字数学图书馆提供的信息。其项与zbMATH标识符进行启发式匹配，可能包含数据转换错误。在某些情况下，zbMATH Open的数据对这些数据进行了补充/增强。这试图尽可能准确地反映原始论文中列出的参考文献，而不要求完整或完全匹配。