于维图科夫。;P.G.格鲁伯。;M.克罗默。;杰斯特迈尔。;加福尔，I。;温特，G。 材料加工中的混合欧拉-拉格朗日描述：轧机中金属板的变形。 （英语） Zbl 1378.74015号 国际期刊数字。方法工程。 109，第10号，1371-1390（2017）. 小结：本文涉及轧机中水平金属板的平面运动建模。材料在一个辊架上产生并进入下一个辊台的不均匀速度分布导致金属带变形的时间演化。我们提出了一种新的运动学描述，其中轴向坐标为欧拉坐标，板材的横向运动在拉格朗日框架中建模。材料体积穿过有限元网格，其边界与辊架接触。该方法的简明数学公式不同于具有本构关系速率形式的任意拉格朗日-欧拉方法的经典形式。由于材料生成的时间速率不同，带材的未变形状态不兼容。我们通过引入本征应变的概念来处理这一现象，本征应变通过变形梯度的乘法分解进行数学描述。我们目前提出了对带平面内弹塑性变形进行准静态模拟的方法。通过一个数值算例，研究了两段带三辊机架的实际相关问题。 引用于11文件 MSC公司： 74C05型 小应变率相关塑性理论（包括刚塑性和弹塑性材料） 74A05型 变形运动学 74S05号 有限元方法在固体力学问题中的应用 关键词：轴向运动结构;材料生成;乘法分解;非线性有限元建模;弹塑性 PDF格式BibTeX公司 XML格式引用 \textit{Yu.Vetyukov}等人，国际期刊数字。方法工程109，No.10，1371--1390（2017；Zbl 1378.74015） 全文： 内政部 参考文献： [1] 陈力强。轴向运动弦的横向振动分析与控制。ASME应用力学评论2005；58:91-116. [2] 厄尔希克·休梅拉。具有大位移、有限变形和初始未知参考配置长度的轴向移动梁的瞬态振动的开始。ZAMM Zeitschrift fur Angewandte Mathematik und Mechanik2009；89(4):267-278. ·Zbl 1160.74025号 [3] 厄尔希克·休梅拉。长度未知的可伸长弹性体的大变形和稳定性。国际固体与结构杂志2011；48:1301-1310. ·Zbl 1236.74021号 [4] EliseevV，VetyukovY。变形对皮带传动动力学的影响。机械学报2012；223:1657-1667. ·Zbl 1401.74161号 [5] PechsteinA，GerstmayrJ。基于绝对节点坐标公式的轴向运动光束的拉格朗日-欧拉公式。多体系统动力学2013；30(3):343-358. ·Zbl 1274.74156号 [6] GhayeshMH、AmabiliM、PaïdoussisMP。轴向运动板的非线性动力学。《声音与振动杂志》2013；332(2):391-406. [7] BanichukN、JeronenJ、Neitaanm-kiP、TuovinenT。轴向运动弹性板的不稳定性。《国际固体与结构杂志》2010；47(1):91-99. ·Zbl 1193.74061号 [8] ChoiI、Rossiter J、Fleming P。热轧机活套和张力控制：综述。过程控制杂志2007；17(6):509-521. [9] 辛卡杰，坎扎。稳态热轧过程的新型混合欧拉-拉格朗日有限元方法。国际机械科学杂志2003；45(12):2043-2060. ·Zbl 1112.74540号 [10] MoösN、DolbowJ、BelytschkoT。无网格裂纹扩展的有限元方法。国际工程数值方法杂志1999；46(1):1278-1300. [11] De LorenzisL、TemizerI、WriggersP、ZavariseG。使用基于NURBS的等几何分析的大变形摩擦接触公式。国际工程数值方法杂志2011；87(13):1278-1300. ·Zbl 1242.74104号 [12] GadalaMS，WangJ。用有限元方法模拟金属成形过程。国际工程数值方法杂志1999；44(10):1278-1300. [13] BomanR、PonthotJP。针对3D准欧拉问题的高效ALE网格管理。国际工程数值方法杂志2012；92(10):857-890. ·Zbl 1352.74328号 [14] 罗德里格斯-费朗A，佩雷斯-福盖特A，韦尔塔A。超弹塑性的任意拉格朗日-欧拉（ALE）公式。国际工程数值方法杂志2002；53(8):1831-1851. ·Zbl 1169.74630号 [15] DoneaJ、HuertaA、PonthotJP、Rodriguez‐FerranA。任意拉格朗日-欧式方法。计算力学百科全书第1卷：基础，Stein E（编辑），deBorst R（编辑）和Hughes T（编辑）。，John Wiley&Sons有限公司；计算力学百科全书，2004年。 [16] KainzAJ、WidderME、ZemanK。用于平板热轧数值模拟的增强型带钢-轧辊耦合概念。机械学报2013；224(5):957-983. ·Zbl 1401.74219号 [17] ArmeroF，LoveE。有限应变塑性的任意拉格朗日-欧拉有限元法。国际工程数值方法杂志2003；57:471-508. ·Zbl 1062.74604号 [18] HumerA，KrommerM。通过变形梯度的乘法分解对压电材料进行建模。先进材料与结构力学2015；22(1‐2):125-135. [19] 卢巴达五世·阿萨罗。固体与材料力学。剑桥大学出版社：美国纽约，2006年·Zbl 1220.74004号 [20] LubardaV，HogerA公司。《质量不断增长的固体力学》，国际固体与结构杂志2002；39:4627-4664. ·Zbl 1045.74035号 [21] VetterR、StoopN、JenniT、WittelF、HerrmannH。具有各向异性生长的细分壳单元。国际工程数值方法杂志2013；95:791-810. ·Zbl 1352.74179号 [22] 卢里亚。弹性理论。施普林格：柏林，2005年。 [23] 维图科夫。薄壁结构的非线性力学。渐进，直接方法和数值分析，工程力学基础。施普林格：维也纳，2014年·Zbl 1349.74006号 [24] 维图科夫。三维弹性体应变能的一致近似值足以满足应力硬化效应。国际结构稳定性与动力学杂志2004；4(2):279-292. [25] GerstmayrJ、DorningerA、EderR、GruberP、ReischlD、Saxinger、SchörgenhumerM、HumerA、NachbagauerK、PechsteinA、VetyukovY。HOTINT-一种基于脚本语言的多体动力学系统仿真框架。2013年，美国俄勒冈州波特兰，ASME 2013 IDETC&CIE会议记录；1-10. [26] 公元前6月。金属成形工艺基础。新时代国际：印度新德里，2007年。 [27] 休斯·西蒙（HughesT SimoJ）。计算非弹性。施普林格：纽约，2000年。 [28] VetyukovY、GerstmayrJ、IrschikH。塑性乘数作为弹塑性数值模拟的驱动变量。力学研究通讯2003；30(5):421-430. ·Zbl 1065.74619号 [29] 霍尔赫·伊希克。开放系统的拉格朗日方程，通过虚拟粒子方法导出，写在连续介质力学的拉格朗描述中。机械学报2015；226:63-79. ·Zbl 1326.70049号 [30] VetyukovY的EliseevVV。材料表面分析力学中薄壳的有限变形。机械学报2010；209(1‐2):43-57. ·Zbl 1381.74140号 [31] 维图科夫。基尔霍夫-洛夫壳体作为光滑材料表面的有限元建模。2014年南非兰姆；94(1‐2):150-163. ·Zbl 1432.74209号 [32] VetyukovY，GruberPG，KrommerM。混合欧拉-拉冈框架中轴向运动板块的非线性模型。机械学报2016；接受日期：1-12，DOI:10.1007/s07007‐016‐1651‐0。 此参考列表基于出版商或数字数学图书馆提供的信息。其项与zbMATH标识符进行启发式匹配，可能包含数据转换错误。在某些情况下，zbMATH Open的数据对这些数据进行了补充/增强。这试图尽可能准确地反映原始论文中列出的参考文献，而不要求完整或完全匹配。